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图4为复合材料的介电常数随陶瓷散堆填料体积分数的变化曲线。由图4可知，复合材料的介电常数随着陶瓷散堆填料体积分数的增加而增加，这是因为陶瓷散堆填料本身的介电常数比环氧树脂大，约为树脂基体的1一2倍，陶瓷散堆填料含量越大，陶瓷散堆填料对介电常数的贡献越大。
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图3陶瓷拉西环对液态环氧树脂热膨胀系数的影响图3为不同陶瓷拉西环对复合材料热膨胀系数的影响。图中曲线各数据均是在20一150℃范围内测得的平均线膨胀系数。
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陶瓷鲍尔环的加人对液态环氧树脂热导率的影响如图2。图中清晰地表明:随着陶瓷鲍尔环体积分数的增加，复合材料的热导率明显升高。
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实验结果表明，两种流道形式陶瓷鲍尔环的直接蒸发冷却效率随淋水密度的增加均呈现先升高后降低的趋势，在西安工况下，折线流道形式陶瓷鲍尔环的最佳淋水密度，直线流道形式为相同实验条件下，折线型流道形式填料的最佳进口风速和压降都要高于直线型流道。
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图7所示为3种运行工况下，两种流道形式陶瓷散堆填料的空气进出口温降随进风量的变化。由图7可知，进出口温降随着进口风量的增加先缓慢升高后又逐渐下降。
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在测得的最佳淋水工况下，选取三种典型代表地区(鸟鲁木齐、西安、常州工况)，分别控制两种流道形式陶瓷阶梯环填料的进口空气流量保持在920m3/h，通过变频器调节使两种结构填料的进风量从920m3/h递增至23 OOm3/h，单次增量为230m3/h，完成三种运行工况下进口风速在0.82.Om/s范围内的实验测试，通过测试数据计算其对应的直接蒸发冷却效率，以此来比较两种流道形式的填料在不同运行工况下的热质传递性能。
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由图5可知，随着喷淋水量的增大，两种流道形式陶瓷波纹板填料的直接蒸发冷却效率均呈现先升高后降低的趋势。
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将制备的陶瓷矩鞍环填料切割成高170mm、厚8mm的陶瓷片，拼接组装成直线型流道和折线型流道两种不同结构形式的直接蒸发冷却陶瓷矩鞍环填料，填料切片与切片之间的间距为6.24mm，均匀地布置在塑料框架内。
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陶瓷拉西环填料应用于蒸发式冷凝器进行换热性能实验。实验结果表明，陶瓷拉西环填料的格栅结构使得空气流经时的过流阻力显著减小，同时填料的容积散质系数明显高于金属填料和水泥格网板填料。
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以折线型和直线型两种流道形式的新型泡沫陶瓷鲍尔环填料为研究对象，利用搭建的蒸发冷却实验台，在三种典型工况下，对两种流道形式陶瓷鲍尔环填料的性能参数进行试验测试与对比分析。
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润湿陶瓷拉西环填料表面的生物膜，并向其中的微生物提供无机营养成分。因此，在操作时的液体喷淋量只需满足能够充分润湿陶瓷拉西环填料表面的生物膜层，这样可以使运行成本降低。
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采用含有先期驯化培养的假单胞菌群(Pseu-d)溶液对生物膜陶瓷鲍尔环填料塔进行挂膜操作并保养生物膜23 d后，即可进行净化处理试验。
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用生物膜拉西环填料塔处理油烟废气，拉西环填料为不锈钢拉西环，分z层摆放，每层高度socrn，中间间隔10crrb实验结果表明.用城市污水处理厂氧化沟污泥驯化培养的假单胞菌群对油有良好的降解性。
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从Hog-L曲线可看出，在相同的气速下，Hoc随着液体喷淋密度的增加而下降，这是由于液体喷淋密度的增加，一方面使得陶瓷鲍尔环填料层的动持液量增加，另一方面陶瓷鲍尔环填料层的润湿性能得到改善，故传质效率得到提高。
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采用ckert通用压降关联图求算出陶瓷阶梯环的泛点陶瓷阶梯环因子F，计算结果列于表4表4泛点陶瓷阶梯环因子。采用最小二乘法对以上数据进行关联，结果如下:在喷淋密度L二10一礴0m3/(m2·h)，泛点陶瓷阶梯环因子的平均值为;=205.1m，以此作为泛点陶瓷阶梯环因子的代表值，按此计算出的泛点气速与实测值相比，误差在10%以内。
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