由表2可看出,两相流比不变,随两相流速的增加,两种萃取塔的HoxP均下降,这是由于两相流速增加,塔内湍动增强,传质效率提高。由于振动陶瓷阶梯环填料萃取塔内部空隙率更大,流速增加使得湍动更强烈,而陶瓷阶梯环填料本身结构抑制了两相的返混,因此振动陶瓷阶梯环填料萃取塔的传
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陶瓷波纹板填料安装方式对Hox。的影响见图5。由图5可见,当U较小(0.273 cm/s)时,填料安装方式对HoXP影响很小;当U较大(0.562 cm/s)时,采用分段I}安装的HoxP高于不分段和分段I安装的HoxP。这是因为当填料盘间距较大时,减弱了陶瓷波纹板
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由图4可见,当连续相流速(U)固定时,Y随分散相流速(Ud)的增大而增加,而且几乎是线性增加,玩对Y影响较大;在U。较小(0. 273 cm/s)时,不分段安装的Y明显高于分段安装的Y;在U较大(0.562 cm/s)时,分段安装的Y上升较快,分段I和分段II安装的Y高于不分段安装的Y。
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油相和水相以不同的流速分别进人塔内,待操作稳定后在分散相和连续相的出口取样。试样用0.1 mol/L的NaOH溶液滴定,以分析其中醋酸的含量。根据醋酸在分散相和连续相中的分配曲线,计算对应的表观传质单元高度(Hoxp)8。
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振动矩鞍瓷环萃取塔见图1。塔身为玻璃材质,总高3 000,矩鞍瓷环填料段高1 000,直径50 mm,内置一定数目的圆盘状板网波纹片组成的矩鞍瓷环或筛板。 水相(连续相)由塔顶部水相分布器送人塔内;油相(分散相)(
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目前工业上常用的液液萃取设备主要有混合澄清槽、陶瓷规整填料萃取塔、筛板萃取塔和喷淋塔等。在液液两相逆流萃取过程中,对于两相密度差较小以及表面张力较大的物系,两相流动状况比较复杂,分散相难以破碎,对传质不利。因此常常通过引人外加能量来促进液滴的分散,改善两相流动状况,
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由附表可见,本文上述修正计算式的关联效果是理想的,可作为体动持掖量的计算公式。采用磷酸三丁醋一煤油一醋酸一水物系测试了振动陶瓷散堆填料萃取塔的传质性能。
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动持液量的影响。等测得了不同拉西瓷环填料层高度和塔径下的动持液量,其部分实验数据如图1所示。由图1可知,在其他状况儿乎相同的情况下,仅仅改变塔径和拉西瓷环层高度时,同一喷淋密度下大小不同的动持液量比值H大。
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高径比是影响鲍尔瓷环塔动持液量的重要参数。用场15瓷拉西环鲍尔瓷环获得不同高径比下体动持液量的实脸位,根据实脸位并采用优化计算方法,得出含有高径比的,由恒持液量区到泛点的体动持液量计算修正式。
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在保证安全的前提下,通过改变精馏塔内的陶瓷鲍尔环尺寸,提高了二硫化碳精馏生产效率。通过降低冷凝水温度和加大分流阀开度,在提高精馏速度的同时保证了二硫化碳冷凝效果和产品质量。
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停止精馏后,检查精馏塔内、外套陶瓷规整填料,发现内套上层陶瓷规整填料出现了明显的碎裂,外套陶瓷规整填料却没有碎裂现象,说明主要是内套气体流速过快,通过压力过小。
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更换陶瓷散堆填料后,生产过程中出现了精馏速度难以控制的问题。精馏塔生产方式是塔底部通人低压蒸汽进行精馏,调节低压蒸汽阀门开度即可控制精馏速度。
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因此可以使用脉冲强度of来描述脉冲十字瓷环塔的传质性能,拟合得到的计算Hox,的经验式为Ho,= U.898(哥-D.342 (L-1.185R(5)实验值与计算值的平均相对偏差为b.7%。
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考虑到特性速度随脉冲强度的增大而减小,本文假设装填QH-1型扁环的脉冲阶梯瓷环塔的特性速度可以用公式:图5液泛速度的实验值与计算值对比计算。
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由于不同异鞍瓷环的孔隙率、比表面积及形状不同,造成在脉冲的作用下不同异鞍瓷环与液滴的相互作用不同,从而使装填不同异鞍瓷环的脉冲异鞍瓷环塔的液泛速度有很大差别。
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