我厂改造前热水塔中热损失3 0a,改造后热损失减少1。890,多回收热量8MJ,可见效效陶瓷波纹板填料传热效率很高。
2024
欲提高饱和热水塔的效率、增加变换系婉自产落汽全,该厂利用原中I4U4热水塔,改陶瓷矩鞍环镇种为25ag型板波纹高效琪扦及内件,琪装高度由原6m降为4,Smo投运后,两年未大修;进a谧度由I6a9c捉高到2I0-230 ℃;出廿谧度由13590降至I2q9C;节约议备投资资10万元。
2024
3种陶瓷波纹板填料内的液相渗流作用均很小,导致陶瓷波纹板填料表面液膜厚度较大,与气相之间拽力作用强,因而压降均较大;液体在DMIII型陶瓷波纹板填料内既有膜状流又有渗流,渗流有利于波纹片两侧液体交换,形成均匀且较薄的液膜,因而其压降介于两者之间。
2024
传质实验在直径为310的不锈钢精馏塔中进行,阶梯瓷环段装填高度为2m。采用环己烷一正庚烷作为测试物系,在常压下进行全回流实验。
2024
在DMIII型双层错孔丝网异鞍瓷环表面,液相的渗流现象明显。异鞍瓷环的表面错孔结构可以使液体更容易在双层空隙之间流进流出,液体在层隙间的渗流明显增强。
2024
本课题组前期采用高速摄影技术对不同波纹规整矩鞍瓷环片上的液相流动形式进行研究。图2展示了单层丝网波纹片与泡沫碳化硅波纹片上液相达到充分流动后的流型结果,表明液体在不同结构的波纹片表面呈现出不同的流动方式。
2024
DM1型双层无孔丝网波纹鲍尔瓷环与BX型鲍尔瓷环的宏观结构相同,其差别在于DM I型鲍尔瓷环是由双层丝网压制成波纹片后再按定的排列顺序组装而成。两层丝网之间并非紧密排列,而是存在一定的微空隙,空隙的存在使得其波纹片厚度微大于0.3。
2024
近年来,为了强化精馏过程,提高规整拉西瓷环的通量和传质效率,进而实现精馏过程的节能降耗,研究者开发了多种新型波纹规整拉西瓷环,主要集中在拉西瓷环自身结构的改进,如苏尔寿公司开发了单层金属丝网波纹拉西瓷环、提出了双层金属丝网波纹拉西瓷环以及本课题组提出的泡沫碳化硅波纹规整拉西瓷环,其中金属丝网波纹拉西瓷环己广泛应用十了,油、化工、食品以及医药等众多行业的精馏分离过程。
2024
对国产散堆陶瓷矩鞍环填料的泛点计算,建议采用Billet模型和Bain一Hougen公式进行设计计算,根据液相在波纹规整陶瓷矩鞍环填料片上呈现渗流、膜状流等不同的流动方式,选择5种不同的波纹规整陶瓷矩鞍环填料对其流体力学和传质性能进行研究。
2024
对于国产陶瓷异鞍环填料,根据文献的报道,采用空气一水体系,液体喷淋密度0--60砰/mz.h,测定了Mellapak250Y孔板波纹陶瓷异鞍环填料压力降在不同气体动能因子F下的实验数据。
2024
根据流体通过颗粒固定床理论提出计算陶瓷阶梯环填料和规整填料的流体力学模型。干填料阻力干填料阻力△Fa由下式计算:对于国产散装填料,根据文献的泛点空速实验值为基准值。
2024
将陶瓷散堆填料的流体力学数据按通用关联图的形式加以整理,提出了适用于陶瓷散堆填料的通用压降关联式。当液相为水,流动参数FP在0.01一1;当液相为非水系统,流动参数FP在o.oz--o.z;陶瓷散堆填料因子在z0--100m-1之间时,该关联式的计算与实验值的误差绝
2024
目前,工程上运用较为广泛的泛点气速求取方法为:Eckert泛点关联图和Bain一H改al公式。 (1)Eckert泛点关联图中的曲线是基于那些泛点压降在165--290mmH20/m之间的陶瓷散堆填料绘制的。对于早
2024
以文献报道的实验数据及关联式为基础,比较了Billet模型、S-B-F模型及常用泛点惬降计算模型在国产散堆和规整陶瓷波纹板填料的泛点/压降上的计算偏差,并对国产散堆和规整陶瓷波纹板填料的泛点/压降计算模型进行了总结。
2024
在检修期间一定要检查陶瓷十字环填料层中的鲍尔环,腐蚀严重的鲍尔环应彻底更换;对腐蚀不是很严重的鲍尔环,先用高压水枪冲洗,然后进行化学清洗,洗脱的铁锈通过底部导淋完全排放干净,清洗完成的依据是导淋出液清澈无杂质。
2024
Copyright © 2009-2023 淄博兴越工业陶瓷厂 版权所有 本站部分图片和内容来源于网络,版权归原作者或原公司所有,如果您认为我们侵犯了您的版权请告知我们将立即删除 备案号:鲁ICP备80011966号-1